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溫度壓力測(cè)口位置的合理選擇
    實(shí)施流體溫度、壓力補(bǔ)償時(shí)，應(yīng)合理選擇溫度、壓力測(cè)口的位置，因?yàn)檎羝砸欢魉倭鬟^(guò)流量測(cè)量?jī)x表時(shí)，測(cè)壓口選在不同的位置得到的測(cè)量值是不同的。測(cè)溫口也有類似的情況。
    從流量計(jì)使用現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況來(lái)看，用于溫壓補(bǔ)償?shù)臏y(cè)溫口、測(cè)壓口位置雖然多種多樣，但大多數(shù)是測(cè)壓口在前，測(cè)溫口居后。即測(cè)壓口開在流量計(jì)上游的管道上，測(cè)溫口開在流量計(jì)下游的管道上。
    (1)孔板流量計(jì)的測(cè)溫測(cè)壓口位置
①質(zhì)量流量與各自變量的關(guān)系，除了前面所述的式(3. 1)之外，也可用式(3.21)表達(dá)。

    假定流體為可壓縮性流體，而且在p₁、p₂差別不大的情況下，流體符合理想氣體定律，這時(shí)將式(3.22)代入式(3.21)，就可得到式(3.1)，因此，式(3.21)和式(3.1)是等價(jià)的。
    關(guān)于流體密度，GB/T 2624-2006在5.4.2條中規(guī)定，它可以直接測(cè)得，亦可根據(jù)差壓取壓口處的靜壓、(熱力學(xué))溫度和流體成分構(gòu)成相應(yīng)的狀態(tài)方程計(jì)算出來(lái)。5.4.3條中進(jìn)一步規(guī)定，允許一個(gè)取壓口同時(shí)連接差壓測(cè)量裝置和靜壓測(cè)量裝置，但要保證這種雙重連接不會(huì)導(dǎo)致差壓測(cè)量出現(xiàn)任何差錯(cuò)。
    該標(biāo)準(zhǔn)中的關(guān)鍵數(shù)據(jù)如流出系數(shù)C和可膨脹性系數(shù)ε，都是根據(jù)大量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)經(jīng)處理得到的，因此在采用這些實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行節(jié)流裝置的設(shè)計(jì)和由此設(shè)計(jì)的節(jié)流裝置測(cè)量流量時(shí)，實(shí)際上是實(shí)驗(yàn)方法的“逆過(guò)程”。
    至于將取壓口開在節(jié)流裝置前一定距離的管段上測(cè)得的壓力比標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法測(cè)得的壓力差多少，照理可以按伯努利方程、連續(xù)性方程和熱力學(xué)過(guò)程方程[4]計(jì)算出來(lái)，但具體計(jì)算時(shí)還有一些困難，而如果在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，卻是不困難的。
    ②測(cè)溫問(wèn)題  流體溫度在一次裝置下游測(cè)量。溫度計(jì)套管所占空間應(yīng)盡可能小。如果套管位于下游，其與一次裝置之間的距離應(yīng)至少為5D。
    一般可以假設(shè)差壓裝置上游和下游處的流體溫度是相同的。然而，如果流體是非理想氣體，而又需要的精確度，且上游取壓口和一次裝置下游測(cè)溫處又存在較大壓力損失，則假設(shè)兩點(diǎn)之間是等焓膨脹，必須根據(jù)下游溫度(距一次裝置5D~15D處測(cè)量)計(jì)算上游溫度。計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)一次裝置相應(yīng)地按照GB/T 2624計(jì)算壓力損失△ω，然后采用焦耳-湯姆遜系數(shù)μJT計(jì)算上游取壓口到下游測(cè)溫處的相應(yīng)的溫度下降△T:
△T=μ_JT△ω
焦耳-湯姆遜系數(shù)(Joule Thomson Coefficent)又稱等焓溫度-壓力系數(shù)(isenthalpictemperature-pressure coefficent)，等焓下相對(duì)于壓力的溫度變化速率：


    (2)渦街流量計(jì)測(cè)溫測(cè)壓口位置  渦街流量計(jì)是利用流體流過(guò)旋渦發(fā)生體時(shí)產(chǎn)生的穩(wěn)定旋渦，通過(guò)測(cè)量其旋渦產(chǎn)生頻率，得到體積流量。
    實(shí)驗(yàn)指出，流過(guò)旋渦發(fā)生體的流體不論是液體、氣體還是蒸氣，只要雷諾數(shù)Re_D在2×10⁴~7×10⁶范圍內(nèi)，就能得到穩(wěn)定的流量系數(shù)。
    實(shí)驗(yàn)同時(shí)指出，旋渦產(chǎn)生的頻率反映了旋渦發(fā)生體處的流體平均流速，此流速與流通截面積的乘積即為體積流量。要將蒸汽的這種體積流量換算成質(zhì)量流量，的是側(cè)量出旋渦發(fā)生體處的流體靜壓力。此處?kù)o壓力由于流體流速較高，比渦街流量計(jì)上游管道內(nèi)的流體壓力低一些。若在此處準(zhǔn)確地測(cè)量靜壓力，由于多種原因有一定困難，但在流量計(jì)下游一定距離的管道上，測(cè)量到能與發(fā)生體后面?zhèn)鞲衅魈幍撵o壓相等或接近的靜壓，則是一個(gè)可行的方法。橫河公司要求，這個(gè)合適的距離為3.5~7.5倍管道內(nèi)徑。E+H公司要求，這個(gè)合適的距離為從流量傳感器下游法蘭算起3.5倍管道內(nèi)徑。
    若用上游壓力代替下游壓力會(huì)引入誤差，其估算方法如下例所述。
    例如有一臺(tái)DY型旋渦流量計(jì)，用來(lái)測(cè)量過(guò)熱蒸汽流量，從流量二次表可讀出
    上游流體壓力     p₁=0.9MPa(表面值)
    流體溫度         t_f=250℃
    瞬時(shí)流量顯示值   q_m=3.0t/h
    從溫度、壓力數(shù)據(jù)查表得到流體密度為ρ1=4.3060kg/m3(當(dāng)?shù)卮髿鈮阂?.101325MPa計(jì))，進(jìn)一步計(jì)算得到此時(shí)體積流量為696.7m3/h，從橫河公司說(shuō)明書中數(shù)據(jù)可計(jì)算得到管道中流體流速約為48.8m/s，按說(shuō)明書中提供儀表的壓力損失公式計(jì)算可得
                          Δp=1.1ρv² =0.0113MPa
令流量計(jì)上游管道內(nèi)的壓力與儀表下游3.5D~7.5D處的壓力相差即為儀表的壓力損失，則下游壓力為p₁-△p，據(jù)此查得下游流體密度ρ₂ =4.2554kg/m³，根據(jù)質(zhì)量流量與流體密度的關(guān)系，可計(jì)算由于壓力測(cè)點(diǎn)位置選擇不當(dāng)引入的誤差為

    從上面的分析可清楚地看出，流速越高，由此引人的誤差越大。